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發(fā)布時間：2025-11-05

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前后墻對沖燃燒、尾部雙煙道爐，過熱器、再熱器煙氣擋板沖刷磨損嚴重，有的擋板磨損的只剩余門軸，通過執(zhí)行器開、關煙氣擋板時無法反映擋板真實開度及煙氣流量，煙氣擋板磨損是煙氣流場偏差主要原因。

噴氨格柵裝置安裝在反應器入口垂直煙道中部區(qū)域，氨氣經(jīng)噴嘴射入煙道后，被來自上游的煙氣卷攜并充分混合，經(jīng)豎直煙道頂部發(fā)生兩次90度轉向后，向下通過整流格柵，進入催化劑層發(fā)生催化還原反應，脫硝后的凈煙氣流向下游的空氣預熱器。
停爐期間檢查噴氨格柵發(fā)現(xiàn)部分噴氨主分管道、支撐、導流板已不均勻吹損減薄，局部噴氨主管或分管及支撐已出現(xiàn)孔洞，兩側噴氨格柵均為中間部位較兩側吹損嚴重，較差部位主、分管道已經(jīng)被吹損削掉一半，運行中噴嘴已不起作用，在煙氣流速較高的部位，氨氣與煙氣混合不能形成均勻態(tài)勢。反應器催化劑布置的模塊，中間部位也較兩側吹損嚴重，可見煙氣流場偏差對噴氨格柵及催化劑吹損較大。當噴氨管道吹損出現(xiàn)孔洞時，造成NH3/NO:摩爾比分布不均勻，氨和煙氣混合較差，計算出理論所需的噴氨量也不穩(wěn)定，然后導致鍋爐出口氮氧化物濃度不易控制，氨逃逸率增大，實際用氨量增高，經(jīng)濟效果較差。

主要的是從脫硝反應器逃逸的部分氨與煙氣中的SO3和H2O反應生成硫酸氫氨，與煙氣中的灰塵一起粘附在空預器的換熱元件上，增加了空預器堵塞和腐蝕風險，空預器差壓增大，通煙受阻，影響鍋爐效率。另外氨逃逸過大時對脫硫系統(tǒng)也將造成不良后果。

什么原因造成的？

四角切圓燃燒鍋爐，爐內(nèi)的燃燒過程為四股傾角很大的燃燒射流火焰逆時針旋轉上升，在運行中勢必存在殘余旋轉，而且是逆時針旋轉，可知在爐內(nèi)右側煙氣旋轉方向應指向爐后，與引風機的吸引方向一致，導致右側煙速增加，同時煙速增加導致右側煙氣多，通過折焰角就向鍋爐尾部流動，因此煙氣殘余旋轉是四角切圓燃燒鍋爐煙氣流場偏差的主要原因
前后墻對沖燃燒、尾部雙煙道爐，過熱器、再熱器煙氣擋板沖刷磨損嚴重，有的擋板磨損的只剩余門軸，通過執(zhí)行器開、關煙氣擋板時無法反映擋板真實開度及煙氣流量，煙氣擋板磨損是煙氣流場偏差主要原因
省煤器下端灰斗輸灰裝置出現(xiàn)故障，輸灰停止，煙氣中的大顆粒灰塵隨負荷升高，在煙氣中形成加速度，加劇對煙道內(nèi)部設施的沖刷，造成設施的磨損
煙氣中粉塵含量較大，加劇對A工G噴氨管道、導流板、煙氣擋板及催化劑的吹損
空預器單側堵塞嚴重，使脫硝系統(tǒng)兩側煙氣流量不均，造成噴氨管、催化劑局部吹損

應對措施

根據(jù)每臺爐煙氣流場分布規(guī)律及出口煙道各取樣測點NOX數(shù)值大小，及時調整供氨蝶閥開度，平衡脫硝出口NOX。定期分析氨耗量、煙氣流量、出入口氮氧化物濃度，使N比/NOx摩爾比分布趨于均勻，實際用氨量減少，鍋爐出口氮氧化物可得到較好的控制，同時逃逸率也可降低。當負荷變化時煙氣流場隨之而改變，應及時進行必要的調整。
沿煙道布置多個氮氧化物濃度和氨空混合物流量測點，為準確計算不同工況下NH3/NO:摩爾比提供依據(jù)，且需將供氨蝶閥改為調整閥，增加熱工控制系統(tǒng)。
充分利用停爐機會，修復或更換吹損的煙氣擋板、導流板，煙氣擋板、導流板噴涂防磨材料，力爭煙氣流場在設計范圍內(nèi)。定期沖洗空預器蓄熱元件，減少空預器堵塞，保證脫硝系統(tǒng)兩側煙氣流量一致。進一步調整低氮燃燒器滿足設計要求，使脫硝入口NO:降低，減少對煙氣流場的影響。